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1. 发明专利

TWI494237B 碰撞能量吸收能力優異之汽車用碰撞能量吸收構件及其製造方法失效
简体标题：碰撞能量吸收能力优异之汽车用碰撞能量吸收构件及其制造方法
公开(公告)号：TWI494237B
公开(公告)日：2015-08-01
申请号：TW101115714
申请日：2012-05-03
申请人：杰富意鋼鐵股份有限公司 , JFE STEEL CORPORATION , 本田技研工業股份有限公司 , HONDA MOTOR CO., LTD.
发明人：髙木周作 , TAKAGI, SHUSAKU , 奧田金晴 , OKUDA, KANEHARU , 玉井良清 , TAMAI, YOSHIKIYO , 藤田毅 , FUJITA, TAKESHI , 興津貴隆 , OKITSU, YOSHITAKA , 內藤正志 , NAITO, TADASHI , 高木直 , TAKAKI, NAOKI , 杉浦友章 , SUGIURA, TOMOAKI
IPC分类号： B62D25/00 , C21D8/02 , C22C38/04
CPC分类号： B62D29/007 , B21D53/88 , C21D9/0068 , C21D9/46 , C21D2211/001 , C21D2211/005 , C22C38/001 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/12 , Y10T29/49622

2. 发明专利

TW201304994A 車體側部結構审中-公开
简体标题：车体侧部结构
公开(公告)号：TW201304994A
公开(公告)日：2013-02-01
申请号：TW101121247
申请日：2012-06-14
申请人：杰富意鋼鐵股份有限公司 , JFE STEEL CORPORATION
发明人：鹽崎毅 , SHIOZAKI, TSUYOSHI , 藤田毅 , FUJITA, TAKESHI
IPC分类号： B62D27/02 , B62D25/04
CPC分类号： B62D25/025 , B62D25/04
摘要：提供一種於將側封與中柱接合而成的車體側部結構中，既可確保剛性或強度，還可實現輕量化的車體側部結構。車體側部結構1，是將側封3與中柱5接合而成，此車體側部結構1的特徵在於，中柱5是以其下端側覆蓋側封3的內部及外部這兩個外表面的方式接合於側封3而成，側封3包括：閉合剖面零件9，藉由將一片空板成形為筒狀並將兩端部予以接合而構成閉合剖面，並且由兩端部構成的凸緣部7被配置於車內側；以及補強零件13，於閉合剖面零件9的內部，配置於至少中柱5所接合的區域，且以連接閉合剖面零件9的相對的縱壁的方式而安裝。
简体摘要：提供一种于将侧封与中柱接合而成的车体侧部结构中，既可确保刚性或强度，还可实现轻量化的车体侧部结构。车体侧部结构1，是将侧封3与中柱5接合而成，此车体侧部结构1的特征在于，中柱5是以其下端侧覆盖侧封3的内部及外部这两个外表面的方式接合于侧封3而成，侧封3包括：闭合剖面零件9，借由将一片空板成形为筒状并将两端部予以接合而构成闭合剖面，并且由两端部构成的凸缘部7被配置于车内侧；以及补强零件13，于闭合剖面零件9的内部，配置于至少中柱5所接合的区域，且以连接闭合剖面零件9的相对的纵壁的方式而安装。

3. 发明专利

TWI589367B 衝壓成形解析方法有权
简体标题：冲压成形解析方法
公开(公告)号：TWI589367B
公开(公告)日：2017-07-01
申请号：TW102107469
申请日：2013-03-04
申请人：杰富意鋼鐵股份有限公司 , JFE STEEL CORPORATION
发明人：簑手徹 , MINOTE, TORU , 時田裕一 , TOKITA, YUICHI , 玉井良清 , TAMAI, YOSHIKIYO , 藤田毅 , FUJITA, TAKESHI
IPC分类号： B21D22/02 , G06F17/50

4. 发明专利

TWI466793B 車體側部結構有权
简体标题：车体侧部结构
公开(公告)号：TWI466793B
公开(公告)日：2015-01-01
申请号：TW101121247
申请日：2012-06-14
申请人：杰富意鋼鐵股份有限公司 , JFE STEEL CORPORATION
发明人：鹽崎毅 , SHIOZAKI, TSUYOSHI , 藤田毅 , FUJITA, TAKESHI
IPC分类号： B62D27/02 , B62D25/04
CPC分类号： B62D25/025 , B62D25/04

5. 发明专利

TW201434549A 衝壓成形解析方法审中-公开
简体标题：冲压成形解析方法
公开(公告)号：TW201434549A
公开(公告)日：2014-09-16
申请号：TW102107469
申请日：2013-03-04
申请人：杰富意鋼鐵股份有限公司 , JFE STEEL CORPORATION
发明人：簑手徹 , MINOTE, TORU , 時田裕一 , TOKITA, YUICHI , 玉井良清 , TAMAI, YOSHIKIYO , 藤田毅 , FUJITA, TAKESHI
IPC分类号： B21D22/02 , G06F17/50
摘要：本發明之衝壓成形解析方法包括衝壓成形解析步驟、回彈解析步驟、及形狀解析步驟。上述衝壓成形解析步驟係對加熱之被衝壓成形材料設定初始溫度分佈，使溫度解析與構造解析結合而進行衝壓成形解析，且於衝壓成形後獲取脫模前之形狀資訊、溫度分佈、應力分佈及形變分佈。上述回彈解析步驟係基於在該衝壓成形解析步驟中所獲得之形狀資訊、溫度分佈、應力分佈及形變分佈，使溫度解析與構造解析結合而進行回彈解析，獲取回彈後之形狀資訊、溫度分佈、應力分佈及形變分佈。上述形狀解析步驟係基於在該回彈解析步驟中所獲取之形狀資訊、溫度分佈、應力分佈及形變分佈，使溫度解析與構造解析結合而對上述被衝壓成形材料之溫度分佈成為±5℃以內為止之冷卻過程中及冷卻後之形狀變化進行解析。
简体摘要：本发明之冲压成形解析方法包括冲压成形解析步骤、回弹解析步骤、及形状解析步骤。上述冲压成形解析步骤系对加热之被冲压成形材料设置初始温度分布，使温度解析与构造解析结合而进行冲压成形解析，且于冲压成形后获取脱模前之形状信息、温度分布、应力分布及形变分布。上述回弹解析步骤系基于在该冲压成形解析步骤中所获得之形状信息、温度分布、应力分布及形变分布，使温度解析与构造解析结合而进行回弹解析，获取回弹后之形状信息、温度分布、应力分布及形变分布。上述形状解析步骤系基于在该回弹解析步骤中所获取之形状信息、温度分布、应力分布及形变分布，使温度解析与构造解析结合而对上述被冲压成形材料之温度分布成为±5℃以内为止之冷却过程中及冷却后之形状变化进行解析。

6. 发明专利

TW201307126A 碰撞能量吸收能力優異之汽車用碰撞能量吸收構件及其製造方法失效
简体标题：碰撞能量吸收能力优异之汽车用碰撞能量吸收构件及其制造方法
公开(公告)号：TW201307126A
公开(公告)日：2013-02-16
申请号：TW101115714
申请日：2012-05-03
申请人：杰富意鋼鐵股份有限公司 , JFE STEEL CORPORATION , 本田技研工業股份有限公司 , HONDA MOTOR CO., LTD.
发明人：髙木周作 , TAKAGI, SHUSAKU , 奧田金晴 , OKUDA, KANEHARU , 玉井良清 , TAMAI, YOSHIKIYO , 藤田毅 , FUJITA, TAKESHI , 興津貴隆 , OKITSU, YOSHITAKA , 內藤正志 , NAITO, TADASHI , 高木直 , TAKAKI, NAOKI , 杉浦友章 , SUGIURA, TOMOAKI
IPC分类号： B62D25/00 , C21D8/02 , C22C38/04
CPC分类号： B62D29/007 , B21D53/88 , C21D9/0068 , C21D9/46 , C21D2211/001 , C21D2211/005 , C22C38/001 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/12 , Y10T29/49622
摘要：本發明提供一種碰撞時之軸方向碰撞能量吸收能力優異之汽車用碰撞能量吸收構件。對於具有980 MPa以上之TS且n值與極限彎曲半徑Rc滿足Rc≦1.31×ln(n)+5.21之高強度薄鋼板進行成形加工，而製成汽車用碰撞能量吸收構件。藉由使用具有此種特性之高強度薄鋼板，從而，即便於TS為980 MPa以上之情形時，亦可於汽車碰撞時使構件於軸方向上穩定屈曲並壓碎變形成蛇腹狀。再者，使用之高強度薄鋼板較佳為具有如下組成及組織：該組成係，以質量%計，含有C：0.14%~0.30%、Si：0.0.1~1.6%、Mn：3.5~10%、N：0.0060%以下、Nb：0.01~0.10%；該組織係，以相對於組織整體之體積率計30~70%之肥粒鐵相之平均粒徑為1.0 μm以下，第二相至少包含以相對於組織整體之體積率計10%以上之殘留沃斯田鐵相，且殘留沃斯田鐵相之平均間隔為1.5 μm以下。
简体摘要：本发明提供一种碰撞时之轴方向碰撞能量吸收能力优异之汽车用碰撞能量吸收构件。对于具有980 MPa以上之TS且n值与极限弯曲半径Rc满足Rc≦1.31×ln(n)+5.21之高强度薄钢板进行成形加工，而制成汽车用碰撞能量吸收构件。借由使用具有此种特性之高强度薄钢板，从而，即便于TS为980 MPa以上之情形时，亦可于汽车碰撞时使构件于轴方向上稳定屈曲并压碎变形成蛇腹状。再者，使用之高强度薄钢板较佳为具有如下组成及组织：该组成系，以质量%计，含有C：0.14%~0.30%、Si：0.0.1~1.6%、Mn：3.5~10%、N：0.0060%以下、Nb：0.01~0.10%；该组织系，以相对于组织整体之体积率计30~70%之肥粒铁相之平均粒径为1.0 μm以下，第二相至少包含以相对于组织整体之体积率计10%以上之残留沃斯田铁相，且残留沃斯田铁相之平均间隔为1.5 μm以下。

7. 发明专利

TWI315743B 超軟質高碳熱軋鋼板及其製造方法 ULTRA SOFT HIGH CARBON HOT-ROLLED STEEL SHEETS AND MANUFACTURING METHOD THEREOF 有权
简体标题：超软质高碳热轧钢板及其制造方法 ULTRA SOFT HIGH CARBON HOT-ROLLED STEEL SHEETS AND MANUFACTURING METHOD THEREOF
公开(公告)号：TWI315743B
公开(公告)日：2009-10-11
申请号：TW095136528
申请日：2006-10-02
申请人：杰富意鋼鐵股份有限公司
发明人：木村英之 , 藤田毅 , 中村展之 , 上岡悟史 , 青木直也 , 三塚賢一
IPC分类号： C21D , C22C
CPC分类号： C22C38/02 , C21D1/32 , C21D6/008 , C21D8/0263 , C21D9/46 , C22C38/04 , C22C38/12 , C22C38/14 , C22C38/18 , C22C38/32
摘要：本發明提供一種超軟質高碳熱軋鋼板。其含有C：0.2~0.7%、Si：0.01~1.0%、Mn：0.1~1.0%、P：0.03%以下、S：0.035%以下、Al：0.08%以下、N：0.01%以下，或者進一步含有B：0.0010~0.0050%、Cr：0.05~0.30%，剩餘部分包括Fe以及不可避免的雜質。其組織中，肥粒鐵(ferrite)平均粒徑為20μm以上，粒徑10μm以上之肥粒鐵粒之體積率為80%以上，碳化物平均粒徑為0.10μm以上、未滿2.0μm。另外，其可藉由以下方法而製造：於粗軋延後，以最終路徑之壓下率為10%以上、完工溫度為(Ar3－20℃)以上進行完工軋延，並於完工軋延後2秒以內以超過120℃/秒之冷卻速度進行1次冷卻直至600℃以下的冷卻停止溫度，藉由2次冷卻而保持於600℃以下之溫度，隨後於580℃以下之溫度下進行捲取，酸洗後，於680℃以上、Ac1變態點以下之溫度下進行球狀化退火。
简体摘要：本发明提供一种超软质高碳热轧钢板。其含有C：0.2~0.7%、Si：0.01~1.0%、Mn：0.1~1.0%、P：0.03%以下、S：0.035%以下、Al：0.08%以下、N：0.01%以下，或者进一步含有B：0.0010~0.0050%、Cr：0.05~0.30%，剩余部分包括Fe以及不可避免的杂质。其组织中，肥粒铁(ferrite)平均粒径为20μm以上，粒径10μm以上之肥粒铁粒之体积率为80%以上，碳化物平均粒径为0.10μm以上、未满2.0μm。另外，其可借由以下方法而制造：于粗轧延后，以最终路径之压下率为10%以上、完工温度为(Ar3－20℃)以上进行完工轧延，并于完工轧延后2秒以内以超过120℃/秒之冷却速度进行1次冷却直至600℃以下的冷却停止温度，借由2次冷却而保持于600℃以下之温度，随后于580℃以下之温度下进行卷取，酸洗后，于680℃以上、Ac1变态点以下之温度下进行球状化退火。

8. 发明专利

TWI317761B 超軟質高碳熱軋鋼板及其製造方法 ULTRA SOFT HIGH CARBON HOT ROLLED STEEL SHEET AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME 有权
简体标题：超软质高碳热轧钢板及其制造方法 ULTRA SOFT HIGH CARBON HOT ROLLED STEEL SHEET AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME
公开(公告)号：TWI317761B
公开(公告)日：2009-12-01
申请号：TW096108524
申请日：2007-03-13
申请人：杰富意鋼鐵股份有限公司
发明人：木村英之 , 藤田毅 , 中村展之 , 青木直也 , 佐佐木成人 , 上岡悟史 , 飯塚俊治
IPC分类号： C21D , C22C
CPC分类号： B21B3/00 , C21D9/46 , C22C38/02 , C22C38/04
摘要：本發明之目的在於提供加工性優良之超軟質高碳熱軋鋼板。該超軟質高碳熱軋鋼板係C：0.2~0.7%之高碳熱軋鋼板，係具有如下之組織：肥粒鐵平均粒徑為20 μm以上，粒徑為10 μm以下之肥粒鐵粒的體積率為20%以下，碳化物平均粒徑為0.10 μm以上且未滿2.0 μm，縱橫比為5以上之碳化物比例為15%以下，碳化物彼此接觸之比例為20%以下。並且，該超軟質高碳熱軋鋼板係如下製造：於粗軋後進行精軋，精軋入口側溫度為1100℃以下，使最終道次之軋縮率為12%以上，且使精軋溫度為(Ar3－10)℃以上；接著，精軋後於1.8秒以內以超過120℃/秒之冷卻速度進行1次冷卻，直至600℃以下之冷卻停止溫度；接著，藉由2次冷卻而保持在600℃以下之溫度後，於580℃以下之溫度進行捲取，酸洗後，藉由箱型退火法，於680℃以上且Ac1變態點以下之溫度進行球狀化退火。【創作特點】最近，為降低驅動系統零件之製造成本，而實用化利用壓製之一體成形方法。隨之，不僅對素材鋼板實施沖緣(burring)加工，亦實施將拉伸、彎曲等成形模式複雜組合之成形，而逐漸要求拉伸凸緣性與延展性兩特性優良。考慮到該方面，上述專利文獻4之技術中並未涉及延展性。
本發明之目的係有鑑於該狀況而提供下述超軟質高碳熱軋鋼板及其製造方法，該超軟質高碳熱軋鋼板不需要長時間之多階段退火便可製造，不易產生沖壓端面之龜裂，而且，不易產生由於壓製成形或冷鍛所引起之龜裂，即，擴孔率λ具有70%以上、延展性之評估指標之一的總延伸率具有35%以上之加工性優良。
本發明係於就影響高碳鋼板之延展性、拉伸凸緣性及硬度之組成或顯微組織及製造條件的影響進行深入研究之過程中所實現。並且，其結果發現，對鋼板硬度有較大影響之因素不僅為組成及碳化物之形狀及量，碳化物平均粒徑、形態、分散狀態及肥粒鐵平均粒徑、微細肥粒鐵粒體積率(特定值以下之粒徑即肥粒鐵粒之體積率)亦有較大影響。並且，瞭解到藉由將碳化物平均粒徑、形態、分散狀態、肥粒鐵平均粒徑及微細肥粒鐵粒體積率分別控制在適當範圍內，可大幅度降低高碳鋼板之硬度，並且可大幅度提高延展性及拉伸凸緣性。
進而，於本發明中，根據上述認識，研究用以控制上述組織之製造方法，而確定加工性優良之超軟質高碳熱軋鋼板之製造方法。
本發明係根據以上認識而成者，其要旨如下所述。
[1]本發明之超軟質高碳熱軋鋼板，其特徵在於具有下述組織：以質量%計，含有C：0.2~0.7%、Si：0.01~1.0%、Mn：0.1~1.0%、P：0.03%以下、S：0.035%以下、Al：0.08%以下、N：0.01%以下，餘量包含鐵及不可避免之雜質，肥粒鐵平均粒徑為20 μm以上，粒徑為10 μm以下之肥粒鐵粒之體積率為20%以下，碳化物平均粒徑為0.10 μm以上未滿2.0 μm，縱橫比為5以上之碳化物之比例為15%以下，碳化物彼此接觸之比例為20%以下。
[2]一種超軟質高碳熱軋鋼板，其特徵在於具有下述組織：以質量%計，含有C：0.2~0.7%、Si：0.01~1.0%、Mn：0.1~1.0%、P：0.03%以下、S：0.035%以下、Al：0.08%以下、N：0.01%以下，餘量包含鐵及不可避免之雜質，肥粒鐵平均粒徑為35 μm以上，粒徑為20 μm以下之肥粒鐵粒之體積率為20%以下，碳化物平均粒徑為0.10 μm以上未滿2.0 μm，縱橫比為5以上之碳化物之比例為15%以下，碳化物彼此接觸之比例為20%以下。
[3]如上述[1]或[2]之超軟質高碳熱軋鋼板，其中以質量%計，更進一步含有B：0.0010~0.0050%、Cr：0.005~0.30%之一種或兩種。
[4]如上述[1]或[2]之超軟質高碳熱軋鋼板，其中以質量%計，更進一步含有B：0.0010~0.0050%及Cr：0.05~0.30%。
[5]如上述[1]至[4]中任一項之超軟質高碳熱軋鋼板，其中以質量%計，更進一步含有Mo：0.005~0.5%、Ti：0.005~0.05%、Nb：0.005~0.1%之一種或兩種以上。
[6]本發明之超軟質高碳熱軋鋼板之製造方法，其特徵在於，將具有如上述[1]、[3]、[4]、[5]中任一項之組成之鋼進行粗軋後，進行精軋入口側溫度為1100℃以下、使最終道次之軋縮率為12%以上、且使精軋溫度為(Ar3－10)℃以上之精軋；接著，精軋後於1.8秒以內以超過120℃/秒之冷卻速度進行1次冷卻直至600℃以下之冷卻停止溫度；接著，藉由2次冷卻而保持在600℃以下之溫度後，於580℃以下之溫度下進行捲取，酸洗後，藉由箱型退火法，於680℃以上Ac1變態點以下之溫度下進行球狀化退火。
[7]本發明之超軟質高碳熱軋鋼板之製造方法，其特徵在於，將具有如上述[2]至[5]中任一項之組成之鋼進行粗軋後，以如下條件進行精軋，即，精軋入口側溫度為1100℃以下，使最終2道次之軋縮率分別為12%以上，且溫度域為(Ar3－10)℃以上(Ar3＋90℃)以下；接著，精軋後於1.8秒以內以超過120℃/秒之冷卻速度進行1次冷卻直至600℃以下之冷卻停止溫度；接著，藉由2次冷卻而保持在600℃以下之溫度後，於580℃以下之溫度下進行捲取，酸洗後，藉由箱型退火法，於680℃以上Ac1變態點以下之溫度下且以20小時以上之均熱時間進行球狀化退火。
[8]如上述[7]之超軟質高碳熱軋鋼板之製造方法，其中於精軋入口側溫度為1050℃以下、使最終2次道次之軋縮率分別為15%以上之條件下進行精軋。
再者，本說明書中，表示鋼成分之%全部為質量%。
藉由本發明可獲得極其軟質、且延展性及拉伸凸緣性優良之高碳熱軋鋼板。
並且，於本發明中，不僅控制熱軋後之球狀化退火條件，亦控制退火前之熱軋鋼板組織、即熱軋條件，藉此退火後碳化物等軸且均勻分散，進而，實現肥粒鐵粒之均勻粗大化。即，可無需高溫退火，而且並不使用多階段退火而進行製造。其結果為，可獲得極其軟質、且延展性及拉伸凸緣性優良之高碳熱軋鋼板，可實現加工步驟之簡單化及低成本化。
简体摘要：本发明之目的在于提供加工性优良之超软质高碳热轧钢板。该超软质高碳热轧钢板系C：0.2~0.7%之高碳热轧钢板，系具有如下之组织：肥粒铁平均粒径为20 μm以上，粒径为10 μm以下之肥粒铁粒的体积率为20%以下，碳化物平均粒径为0.10 μm以上且未满2.0 μm，纵横比为5以上之碳化物比例为15%以下，碳化物彼此接触之比例为20%以下。并且，该超软质高碳热轧钢板系如下制造：于粗轧后进行精轧，精轧入口侧温度为1100℃以下，使最终道次之轧缩率为12%以上，且使精轧温度为(Ar3－10)℃以上；接着，精轧后于1.8秒以内以超过120℃/秒之冷却速度进行1次冷却，直至600℃以下之冷却停止温度；接着，借由2次冷却而保持在600℃以下之温度后，于580℃以下之温度进行卷取，酸洗后，借由箱型退火法，于680℃以上且Ac1变态点以下之温度进行球状化退火。【创作特点】最近，为降低驱动系统零件之制造成本，而实用化利用压制之一体成形方法。随之，不仅对素材钢板实施冲缘(burring)加工，亦实施将拉伸、弯曲等成形模式复杂组合之成形，而逐渐要求拉伸凸缘性与延展性两特性优良。考虑到该方面，上述专利文献4之技术中并未涉及延展性。本发明之目的系有鉴于该状况而提供下述超软质高碳热轧钢板及其制造方法，该超软质高碳热轧钢板不需要长时间之多阶段退火便可制造，不易产生冲压端面之龟裂，而且，不易产生由于压制成形或冷锻所引起之龟裂，即，扩孔率λ具有70%以上、延展性之评估指针之一的总延伸率具有35%以上之加工性优良。本发明系于就影响高碳钢板之延展性、拉伸凸缘性及硬度之组成或显微组织及制造条件的影响进行深入研究之过程中所实现。并且，其结果发现，对钢板硬度有较大影响之因素不仅为组成及碳化物之形状及量，碳化物平均粒径、形态、分散状态及肥粒铁平均粒径、微细肥粒铁粒体积率(特定值以下之粒径即肥粒铁粒之体积率)亦有较大影响。并且，了解到借由将碳化物平均粒径、形态、分散状态、肥粒铁平均粒径及微细肥粒铁粒体积率分别控制在适当范围内，可大幅度降低高碳钢板之硬度，并且可大幅度提高延展性及拉伸凸缘性。进而，于本发明中，根据上述认识，研究用以控制上述组织之制造方法，而确定加工性优良之超软质高碳热轧钢板之制造方法。本发明系根据以上认识而成者，其要旨如下所述。 [1]本发明之超软质高碳热轧钢板，其特征在于具有下述组织：以质量%计，含有C：0.2~0.7%、Si：0.01~1.0%、Mn：0.1~1.0%、P：0.03%以下、S：0.035%以下、Al：0.08%以下、N：0.01%以下，余量包含铁及不可避免之杂质，肥粒铁平均粒径为20 μm以上，粒径为10 μm以下之肥粒铁粒之体积率为20%以下，碳化物平均粒径为0.10 μm以上未满2.0 μm，纵横比为5以上之碳化物之比例为15%以下，碳化物彼此接触之比例为20%以下。 [2]一种超软质高碳热轧钢板，其特征在于具有下述组织：以质量%计，含有C：0.2~0.7%、Si：0.01~1.0%、Mn：0.1~1.0%、P：0.03%以下、S：0.035%以下、Al：0.08%以下、N：0.01%以下，余量包含铁及不可避免之杂质，肥粒铁平均粒径为35 μm以上，粒径为20 μm以下之肥粒铁粒之体积率为20%以下，碳化物平均粒径为0.10 μm以上未满2.0 μm，纵横比为5以上之碳化物之比例为15%以下，碳化物彼此接触之比例为20%以下。 [3]如上述[1]或[2]之超软质高碳热轧钢板，其中以质量%计，更进一步含有B：0.0010~0.0050%、Cr：0.005~0.30%之一种或两种。 [4]如上述[1]或[2]之超软质高碳热轧钢板，其中以质量%计，更进一步含有B：0.0010~0.0050%及Cr：0.05~0.30%。 [5]如上述[1]至[4]中任一项之超软质高碳热轧钢板，其中以质量%计，更进一步含有Mo：0.005~0.5%、Ti：0.005~0.05%、Nb：0.005~0.1%之一种或两种以上。 [6]本发明之超软质高碳热轧钢板之制造方法，其特征在于，将具有如上述[1]、[3]、[4]、[5]中任一项之组成之钢进行粗轧后，进行精轧入口侧温度为1100℃以下、使最终道次之轧缩率为12%以上、且使精轧温度为(Ar3－10)℃以上之精轧；接着，精轧后于1.8秒以内以超过120℃/秒之冷却速度进行1次冷却直至600℃以下之冷却停止温度；接着，借由2次冷却而保持在600℃以下之温度后，于580℃以下之温度下进行卷取，酸洗后，借由箱型退火法，于680℃以上Ac1变态点以下之温度下进行球状化退火。 [7]本发明之超软质高碳热轧钢板之制造方法，其特征在于，将具有如上述[2]至[5]中任一项之组成之钢进行粗轧后，以如下条件进行精轧，即，精轧入口侧温度为1100℃以下，使最终2道次之轧缩率分别为12%以上，且温度域为(Ar3－10)℃以上(Ar3＋90℃)以下；接着，精轧后于1.8秒以内以超过120℃/秒之冷却速度进行1次冷却直至600℃以下之冷却停止温度；接着，借由2次冷却而保持在600℃以下之温度后，于580℃以下之温度下进行卷取，酸洗后，借由箱型退火法，于680℃以上Ac1变态点以下之温度下且以20小时以上之均热时间进行球状化退火。 [8]如上述[7]之超软质高碳热轧钢板之制造方法，其中于精轧入口侧温度为1050℃以下、使最终2次道次之轧缩率分别为15%以上之条件下进行精轧。再者，本说明书中，表示钢成分之%全部为质量%。借由本发明可获得极其软质、且延展性及拉伸凸缘性优良之高碳热轧钢板。并且，于本发明中，不仅控制热轧后之球状化退火条件，亦控制退火前之热轧钢板组织、即热轧条件，借此退火后碳化物等轴且均匀分散，进而，实现肥粒铁粒之均匀粗大化。即，可无需高温退火，而且并不使用多阶段退火而进行制造。其结果为，可获得极其软质、且延展性及拉伸凸缘性优良之高碳热轧钢板，可实现加工步骤之简单化及低成本化。

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